海通总部大楼
高支模撑专项施工方案
.11.16
一、工程概况
本工程海通总部大楼建设项目包含研发楼，宿舍楼以及食堂工程。其中海通总部大楼研发楼：建筑面积.18㎡，其中地上.94㎡，地下.24㎡，建筑层数地上8层，地下1层，建筑高度34.25m。结构类型为钢筋混凝土框架结构，框架抗震等级三级，建筑结构安全等级二级，设计使用年限50年。
西楼（宿舍楼）：建筑面积.94㎡，其中地上.94㎡，，建筑层数地上6层，建筑高度22.05m。结构类型为钢筋混凝土框架结构，框架抗震等级四级，建筑结构安全等级二级，设计使用年限50年。
东楼（食堂）：建筑面积.54㎡，其中地上.54㎡，建筑层数地上3层，建筑高度15.45m。结构类型为钢筋混凝土框架结构，框架抗震等级四级，建筑结构安全等级二级，设计使用年限50年。
二、
三、板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS-
2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB-
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ－
4、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ-
5、《混凝土结构设计规范》GB-
6、《建筑结构荷载规范》GB-
7、《钢结构设计标准》GB-
一、工程属性
二、荷载设计
风荷载参数：
三、模板体系设计
、
设计简图如下：
四、面板验算
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=×15×15/6＝mm3，I＝bh3/12=×15×15×15/12＝mm4
承载能力极限状态
q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.5×2.5]×1=7.kN/m
q1静=γ0×[γG(G1k+(G2k+G3k)h)]b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.1)]×1=3.kN/m
q1活=γ0×(γQ×Q1k)×b=1.1×(1.5×2.5)×1=4.kN/m
正常使用极限状态
q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.1))×1＝2.61kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.q1活L2＝0.1×3.×0.22+0.×4.×0.22＝0.kN·m
σ＝Mmax/W＝0.×/＝0.N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.ql4/(EI)=0.×2.61×/(×0×)=0.01mm
ν＝0.01mm≤[ν]＝L/＝/＝0.5mm
满足要求！
五、小梁验算
q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.5×2.5]×0.2＝1.kN/m
因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.2＝0.kN/m
q1活＝γ0×1.5×Q1k×b=1.1×1.5×2.5×0.2＝0.kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.1q1静L2+0.q1活L2＝0.1×0.×0.82+0.×0.×0.82＝0.kN·m
M2＝q1L12/2=1.×0./2＝0.kN·m
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.，0.]＝0.kN·m
σ=Mmax/W=0.×/=2.N/mm2≤[f]=15.N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.6q1静L+0.q1活L＝0.6×0.×0.8+0.×0.×0.8＝0.kN
V2＝q1L1＝1.×0.15＝0.kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[0.，0.]＝0.kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.×/(2××50)＝0.N/mm2≤[τ]=1.N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.1))×0.2＝0.kN/m
挠度,跨中νmax＝0.qL4/(EI)=0.×0.×/(××.×)＝0.16mm≤[ν]＝L/＝/＝2mm；
悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.×/(8××.×)＝0.mm≤[ν]＝2×l1/＝2×/＝0.75mm
满足要求！
六、主梁验算
1、小梁最大支座反力计算
q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×2.5]×0.2＝1.kN/m
q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)×0.2＝0.kN/m
q1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×2.5×0.2＝0.kN/m
q2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.1))×0.2＝0.kN/m
承载能力极限状态
按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×0.×0.8+1.2×0.×0.8＝1.55kN
按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×0.+0.45×0.)×0.8+1.×0.15＝0.kN
主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6
R＝max[Rmax，R1]×0.6＝0.93kN;
正常使用极限状态
按三等跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×0.×0.8＝0.53kN
按三等跨连续梁悬臂梁，R1＝0.4q2L+q2l1＝0.4×0.×0.8+0.×0.15＝0.kN
R＝max[Rmax，R1]×0.6＝0.kN;
计算简图如下：
主梁计算简图一
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
σ=Mmax/W=0.×/=64.N/mm2≤[f]=N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
τmax=2Vmax/A=2×2.×/＝9.N/mm2≤[τ]=N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
跨中νmax=0.mm≤[ν]=/=2mm
悬挑段νmax＝0.mm≤[ν]=2×/=0.5mm
满足要求！
5、支座反力计算
承载能力极限状态
图一
支座反力依次为R1=2.kN，R2=3.kN，R3=3.kN，R4=2.kN
七、可调托座验算
按上节计算可知，可调托座受力N＝3./0.6=6.kN≤[N]＝30kN
满足要求！
八、立杆验算
1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.×(+2×)=mm
非顶部立杆段：l0=kμ2h=1×1.×0=mm
λ=max[l01，l0]/i=/15.9=.≤[λ]=
满足要求！
2、立杆稳定性验算
考虑风荷载:
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.×2.×(+2×)=mm
非顶部立杆段：l0=kμ2h=1.×1.×0=mm
λ=max[l01，l0]/i=/15.9=.
查表得，φ1=0.
Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(wklah2/10)=1.1×0.6×1.5×(0.×0.8×1.52/10)=0.02kN·m
Nd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[2.,3.,3.,2.]/0.6+1.1×1.3×0.15×10.35=8.kN
fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝8.×/(0.×)+0.02×/=.N/mm2≤[f]=N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS－第6.9.7条，当满堂支撑架高宽比大于2时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接。支撑架高宽比不应大于3。
H/B=10.35/9=1.15≤2
已按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS-要求，架体与既有结构进行可靠连接。
满足要求！
十、立杆支承面承载力验算
F1=N=8.kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB-第6.5.1条规定，见下表
可得：βh=1，ft=0.N/mm2，η=1，h0=h-20=mm，
um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.+0.25×0)×1×1×/=69.kN≥F1=8.kN
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB-第6.6.1条规定，见下表
可得：fc=8.N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[()×()/(×)]1/2=3，Aln=ab=00mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.×00/=.kN≥F1=8.kN
满足要求！